Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (IV)

1.0 Úvod

Všeobecně platné tvrzení, že sálavé vytápění velkoprostorových objektů pomocí zavěšených panelů je proti nástěnným teplovzdušným soupravám hospodárnější, může ještě zvýraznit vhodné rozmístění a zapojení sálavé otopné plochy.

Na jednotlivé části objektu působí různorodé vnější i vnitřní vlivy, jako jsou venkovní stěny, okna, infiltrace, světlíky, technologie, provozní režim atp. Jsou tak vytvářeny zóny s různými nároky na dodávku tepelné energie pro vytápění. Z toho pak vyplývá přirozené rozdělení otopné soustavy na samostatně regulovatelné sekce.

Podmínky, které ovlivňují rozmísťování a zapojování panelů do sálavých pásů jsou:

1. sálavá otopná plocha slouží i jako rozvodné potrubí
2. kompenzace vnitřních i vnějších vlivů ve vytápěné zóně

2.0 Sálavá otopná plocha slouží i jako rozvodné potrubí

Jedním z prvků, které ovlivňují hospodárnost návrhu - v daném případě pořizovacích nákladů - je omezení délky rozvodného potrubí pro připojení jednotlivých sálavých pásů. Doporučuje se proto volit v každé samostatně regulovatelné zóně sudý počet pásů (obr. č. 1-5). Tímto řešením se prakticky veškeré rozvodné potrubí soustředí pouze u obou čel haly. Sálavé panely se stávají součástí rozvodů. Při volbě počtu pásů je vhodné vycházet z maximální rozteče zavěšení (l≤ h) přičemž od vzdálenosti l lze odečíst šířku panelu (obr. č. 6).

Obr. č.1-(130°/70°)-krajní loď. Nevhodné zapojení sálavých pásů v krajní lodi při velkém teplotním rozdílu otopného media (130°/70°C)

Obr. č.2-(130°/70°)-krajní loď. Správné zapojení sálavých pásů v krajní lodi při velkém teplotním rozdílu otopného media (130°/70°C)

Obr. č.3-(130°/70°)-vnitřní loď. Správné zapojení sálavých pásů ve vnitřní lodi při velkém teplotním rozdílu otopného media (130°/70°C)

Obr. č.4-(90°/70°)-krajní loď. Správné zapojení sálavých pásů v krajní lodi při malém teplotním rozdílu otopného media (90°/70°C)

Obr. č.4-(90°/70°)-vnitřní loď. Správné zapojení sálavých pásů ve vnitřní lodi při malém teplotním rozdílu otopného media (90°/70°C)

Výsledkem splnění tohoto požadavku je menší počet širších pásů. Pořizovací náklady jsou nižší než při větším počtu pásů užších s menší roztečí zavěšení.

Dalším velice pozitivním prvkem je soustředění veškerých obslužných armatur do jednoho bodu při podlaze objektu ==> minimální nároky na obsluhu a údržbu. Regulační ejektorový blok (obr. č. 7) obsahuje pouze čtyři uzavírací, jednou ruční regulační armaturou, filtr a ejektor. Pod střešním pláštěm tudíž není ani jedna armatura - pouze sálavé panely bez praktické možnosti poruch.

Obr. č.6-Příčný řez halou. Rozteče zavěšení sálavých pásů h-výška zavěšení panelů; lmin-rozteč zavěšení; b-šířka panelu

Obr. č.7 EL - Schéma ejektorového bloku

K odstranění armatur pod střechou přispívá zavěšování panelů do vodorovné polohy a napojení přívodního potrubí do prvého sálavého pásu zespodu. Zpětné potrubí ze soustavy je vedeno vzhůru a před klesáním k ovládacímu ejektorovému bloku se instaluje pouze jedno odvzdušnění celé soustavy (obr. č. 6). Používá se nádobka a svod s armaturou nad podlahou. Nedoporučují se automatické odvzdušňovače pro možnost poruch ve výškách a následného požadavku na údržbu

Elektro - pouze pohon ejektoru a přívod k regulátoru, jinak žádné elektro-zařízení s možností poruch a nároku na potřebu elektrické energie.

3.0 Kompenzace vnějších i vnitřních vlivů ve vytápěné zóně

Pouhé rozdělení sálavé otopné soustavy na zóny, které vzniknou působením vnějších i vnitřních vlivů (př.: jedna zóna = vnější výrobní loď se stejnou technologií, druhá zóna = vnitřní loď atd.), a následně pak rovnoměrné osazení sálavé otopné plochy v těchto zónách je jak z hlediska rovnoměrnosti vytápění, tak z hlediska hospodárnosti provozu problematické. Významnou roli pro hospodárný návrh hraje jak pořadí v napojení jednotlivých sálavých pásů za sebou, tak také provozní teploty otopného media.

3.1 Velký teplotní rozdíl otopného media - 135°/130°/70 °C

Při větších teplotních rozdílech Δt = 40 ÷ 60 K je možné z hydraulického hlediska vytvářet otopnou plochu pro poměrně dlouhé haly jako jedno otopné těleso (obr. č. 1). Jeho celková délka: L = 4 x 54m = 216m.

Navržené řešení je příkladem nevhodného zapojení sálavých pásů pro vytápění krajní lodě haly. Osazení otopnou plochou vychází z tepelné ztráty celé zóny. Díky zvolenému pořadí zapojení sálavých pásů je dodávaná tepelná energie rovnoměrně na celou plochu - v příčném i podélném řezu je střední teplota media stejná v obou polovinách lodě: t_m = 100.

Tepelná ztráta podélné poloviny haly s vnější stěnou včetně infiltrace:	Q1 = 73 600 W
Tepelná ztráta vnitřní podélné poloviny haly:	Q2 = 44 400 W
Celkem:	Qc=118 000 W

Osazení sálavými panely:

Q_i 4 x 54 000/600 - K2, šířka panelů B = 600mm,

Výkon panelů se určí podle následujícího vztahu:

q0 = 1,1 x C x Δtn	(W/m)	(1)
Δt =(tm - tg)	(K)	(2)

tm (°C)	střední teplota media
tg (°C)	výsledná teplota ve vytápěném prostoru

Výpočtový vztah a příslušné hodnoty byly stanoveny zkušebnou HKL Stuttgart - viz tabulka 1.

q₆₀₀= 1,1 x 2,67 x (100 - 18)^1,19 = 555 W/m

Dodaný výkon do jedné podélné poloviny haly:

Q_1/2 = 2 x 54m x 555 W/m = 59 940 W
Celá hala: Q_c = 2 x 59 940 W = 119 880 W

Rozdíl mezi výpočítanou hodnotou tepelných ztrát celé krajní lodě a dodávaným celkovým výkonem je nepatrný - lze akceptovat.

Požadavky na dodávku tepla do jednotlivých podélných částí jsou však zcela odlišné. Při porovnání konkrétních hodnot lze dojít k závěru:

Buď nedostatečné vytápění vnější podélné části lodě, nebo přetápění vnitřní podélné části lodě. Která z daných variant přichází v reálném provozu v úvahu, závisí na umístění čidla snímajícího vnitřní referenční teplotu (obr. č. 1). K přetápění vnitřní části dojde při umístění čidla na vnější stěně haly (R1), k nedotápění vnější části pak při umístění čidla ve vnitřní části (R2).

Rovnoměrnost vytápění po celé ploše krajní lodi lze dosáhnout využitím velkého teplotního rozdílu otopného media (130°/70°) a vhodným zapojením sálavých pásů. Na obr. č. 2 je ukázáno zapojení pásů za sebou od vnější stěny ke středu objektu. Tímto způsobem se využije vyšší teploty otopné vody v panelech situovaných ve vnější polovině podélné části haly. Otopné těleso zde dodává větší výkon než v části vnitřní s nižší teplotou media.

První dva pásy mají po celé délce objektu průměrnou střední teplotu t_m¹ = 115°C.

Ve vnitřní podélné polovině je střední teplota t_m² = 85 °C.

Výkony panelů pro jednotlivé části se určí podle shora uvedeného vztahu (1): (Q₀ = 1,1 x C x Δtⁿ).

Výkony panelů B = 600mm

q600-1= 1,1 x 2,67 x (115 - 18)1,19 = 679 W/m	Qi-1 = 2 x 54 m x 679 W/m = 73 332 W
q600-2= 1,1 x 2,67 x (85 - 18)1,19 = 437 W/m	Qi-2 = 2 x 54 m x 437 W/m = 47 196 W

B (mm)	C (-)	n (-)
300	1,52	1,18
450	2,17	1,18
600	2,67	1,19
750	3,24	1,19
900	3,79	1,19
1050	4,32	1,19
1200	4,85	1,19

Tabulka č. 1: hodnoty pro výpočet výkonu panelů

Jak je z porovnání s tepelnými ztrátami obou podélných polovin krajní haly zřejmé, jsou hodnoty téměř srovnatelné, tudíž může být dosaženo rovnoměrného vytápění po celé ploše v optimálním provozním režimu. Čidlo snímající vnitřní výslednou teplotu může být umístěno jak na vnější stěnu, tak do vnitřní části (sloup). Je tudíž tento princip zapojení vyhovující.

Kontrola rychlosti proudění

Důležitým krokem je kontrola rychlosti proudění media v trubkách panelů. Při jejich vodorovném zavěšování je zapotřebí dodržet minimální rychlost w_min= 0,15 m/s.
Vzduchové bublinky jsou unášeny ve směru toku media. Potom je možné odvzdušňovat jedním zařízením až na konci sekce, přímo v blízkosti ejektorového bloku. Doporučuje se používat odvzdušňovací nádobku se svodem nad podlahu a zde pak instalovat vypouštěcí armaturu. Automatické odvzdušňovače nejsou vhodné s ohledem na možnost poruch ve výškách ==> náročnost pro obsluhu a údržbu.

28/2,6									ε = 0,045mm	28/2,6
80°C			100°C			125°C			tm	80°C			100°C			125°C
R	Z	w	R	Z	w	R	Z	w	M	R	Z	w	R	Z	w	R	Z	w
[Pa/m]	Pa	m/s	[Pa/m]	Pa	m/s	[Pa/m]	Pa	m s	kg/h	[Pa/m]	Pa	m/s	[Pa/m]	Pa	m/s	[Pa/m]	Pa	m/s
23	11	0.15	23	16	0.18	17	17	0.19	260	15	11	0.15	14	11	0.15	14	12	0.16
27	13	0.16	26	19	0.20	20	19	0.20	280	17	13	0.16	16	13	0.17	16	13	0.17
30	15	0.17	29	22	0.21	23	22	0.22	300	19	15	0.17	19	15	0.18	18	15	0.18
34	17	0.19	33	25	0.23	26	25	0.23	320	22	17	0.19	21	17	0.19	21	17	0.19
38	19	0.20	37	28	0.24	29	28	0.25	340	24	19	0.20	23	19	0.20	23	20	0.20
42	21	0.21	41	31	0.26	33	32	0.26	360	27	21	0.21	26	22	0.21	25	22	0.22
46	24	0.22	45	35	0.27	37	36	0.28	380	29	24	0.22	29	24	0.22	28	25	0.23
51	26	0.23	50	39	0.28	41	39	0.29	400	32	26	0.23	31	27	0.24	31	27	0.24
56	29	0.24	54	43	0.30	45	43	0.30	420	35	29	0.24	34	29	0.25	34	30	0.25
61	32	0.26	59	47	0.31	49	48	0.32	440	38	32	0.26	37	32	0.26	37	33	0.27
66	35	0.27	64	51	0.33	54	52	0.33	460	42	35	0.27	41	35	0.27	40	36	0.28
71	38	0.28	70	56	0.34	59	57	0.35	480	45	38	0.28	44	38	0.28	43	39	0.29
77	41	0.29	75	60	0.35	64	62	0.36	500	49	41	0.29	47	42	0.30	47	43	0.30
85	46	0.31	84	68	0.38	72	69	0.38	530	54	46	0.31	53	47	0.31	52	48	0.32
94	52	0.33	93	76	0.40	80	77	0.41	560	60	52	0.33	58	52	0.33	58	53	0.34
107	59	0.35	106	87	0.43	92	89	0.43	600	68	59	0.35	67	60	0.35	66	61	0.36
118	65	0.37	116	96	0.45	101	98	0.46	630	74	65	0.37	73	66	0.37	72	68	0.38
132	74	0.39	130	108	0.48	114	111	0.49	670	83	74	0.39	82	75	0.40	81	77	0.40
147	83	0.41	145	122	0.50	129	124	0.51	710	93	83	0.41	91	84	0.42	91	86	0.43
163	93	0.44	161	136	0.53	143	139	0.54	750	103	93	0.44	101	93	0.44	100	96	0.45
184	105	0.47	182	155	0.57	163	158	0.58	800	116	105	0.47	114	107	0.47	114	109	0.48
206	119	0.49	204	174	0.60	184	178	0.62	850	130	119	0.49	128	121	0.50	127	123	0.51
229	133	0.52	227	196	0.64	207	200	0.65	900	144	133	0.52	142	135	0.53	142	138	0.54
254	149	0.55	252	218	0.67	230	222	0.69	950	160	149	0.55	158	151	0.56	158	154	0.57
280	165	0.58	278	241	0.71	255	246	0.72	1000	176	165	0.58	174	167	0.59	174	170	0.60
307	182	0.61	305	266	0.75	281	272	0.76	1050	193	182	0.61	191	184	0.62	191	188	0.63
336	199	0.64	333	292	0.78	309	298	0.80	1100	211	199	0.64	209	202	0.65	209	206	0.66
365	218	0.67	363	319	0.82	337	326	0.83	1150	229	218	0.67	227	221	0.68	227	225	0.69
396	237	0.70	394	348	0.85	367	355	0.87	1200	248	237	0.70	246	241	0.71	247	245	0.72
428	257	0.73	426	377	0.89	398	385	0.91	1250	268	257	0.73	266	261	0.74	267	266	0.75
462	278	0.76	459	408	0.92	431	416	0.94	1300	289	278	0.76	287	282	0.77	288	288	0.78
532	323	0.82	530	473	0.99	500	483	1,01	1400	333	323	0.82	331	327	0.83	332	334	0.84
607	371	0.87	606	543	1,06	574	554	1,09	1500	380	371	0.87	378	376	0.89	380	384	0.90
687	422	0.93	686	618	1,14	653	631	1,16	1600	430	422	0.93	430	422	0.93	430	436	0.96

Tabulka č. 2 - Hodnoty pro výpočet hydraulických poměrů v trubkách sálavých panelů

Množství media:

Panely šířky 600 mm mají 4 moduly = 4 trubky.
Průtok jednou trubkou: M₁ = 1718,4 : 4 = 429,57 kg/h
Z tabulky č. 2 pro trubku 28/1,5 a uvedené množství vyplývá rychlost: w = 0,23 m/s

Vyhovuje.

3.12 Vnitřní výrobní loď

Zcela odlišné řešení si vyžaduje vnitřní výrobní loď. V tomto případě má největší vliv plocha světlíku. Proto je nutné při návrhu rozmístění a zapojování sálavých pásů věnovat pozornost také jejich vlivu (obr. č. 3).

Tepelná ztráta "zóny" (vnitřní část střechy, světlík, podlaha): Q = 91 600 W

Osazení sálavými panely o požadovaném výkonu:

q₄₅₀ = 1,1 x 2,17 x 82^1,19 = 452 W
Q₁ = 4 x 54 x 452 = 97 632 W

Použitím panelů šířky š = 450 mm se instaluje výkon o 6,5% vyšší, než vypočtené tepelné ztráty - není na závadu - odpovídající okamžitou provozní dodávku tepla zajistí regulace. Při návrhu zapojení je však zapotřebí respektovat vnější podmínky. Chladné plochy světlíku vyvolávají potřebu větší dodávky tepla do střední části výrobní lodi. Potom schéma zapojení uvedené na obr. č. 3 vyhovuje pro krytí zvýšené potřeby .

Poměr dodávky tepla do středu výrobní lodě a okrajových částí činí:

Q1 = 2 x 54 m x 552 W/m	= 59 616 W	q1= 1,1 x 2,17 x 971,19 = 552 W/m
Q2 = 2 x 54 m x 355 W/m	= 38 340 W	q2= 1,1 x 2,17 x 671,19 = 355 W/m
	------------------    97 956 W

Hydraulicky rovněž vyhovuje, neboť zapojení pásu za sebou (4 x 54 m) a teploty media (130°/70°C) jsou přibližně stejné jako předchozím příkladě: délka pásů a průtok media jednou trubkou.

Z tabulky 2: w₀ = 0,27 m/s

Vyhovuje.

3.20 Malý teplotní rozdíl otopného media 90°/70 °C

3.21 Krajní výrobní loď

Druhý extrémní příklad je na obr. č. 4 - krajní výrobní loď

Celková tepelná ztráta krajní lodi:	Qcz = 118 000 W
Polovina haly - vnější část:	Q1z = 73 600 W
Polovina haly - vnitřní část:	Q2z = 44 400 W
Délka pásů:	L = 216 m
Požadovaný jmenovitý výkon:	qo = 546 W/m
Teplotní rozdíl:
sálavý panel B = 900mm při Δt = 62 K	q900= 1,1 x 3,79 x 621,19= 556 W/m Qi = 4 x 54 x 556 = 120 096 W

Zapojení za sebou - kontrola rovnoměrnosti dodávky tepla:

Použije se stejný princip zapojení vyhovující teplotnímu rozdílu (obr. č. 2).

Okrajová část haly - panely šířky B = 900 mm:

Z porovnání tepelných ztrát a dodávaného tepla sálavými panely vyplývá, že v okrajové části je deficit dodávky ve výši 9%

Ve vnitřní části pak dochází k přebytku ve výši 25%

Nevyhovuje.

Je tudíž zapotřebí hledat jinou cestu - využít malého teplotního rozdílu a přehodnotit šířky panelů v jednotlivých částech zóny (obr. č. 4)

Okrajová část haly: B = 1050 mm

Vnitřní část haly: B = 750 mm

Celkem: 69660 W + 53892 W = 123 552 W
Tepelná ztráta: 73600 W + 44400 W = 118 000 W

Uvedený výsledek ve vnitřní části nevyhovuje - zvolit užší pásy - B = 600mm.

Celkový osazený výkon v sálavých panelech

Q_celk = 69 660 W + 43 090 W = 112 752 W

Proti výpočtové hodnotě (118000 W) celkový menší výkon o: 5250 W tj. o 4,5 % - vyhovuje:

Regulátor s optimalizačním programem a ejektor zvládnou tento mírný deficit - akumulace ve stavebních konstrukcích.

Kontrola rychlosti proudění:

Totéž platí i pro pásy B = 600 mm.

3.22 Vnitřní výrobní loď

Tepelná ztráta vnitřní lodi činí: Q = 91 600 W.

Stejně tak jako při řešení s větším teplotním rozdílem otopného media rozdělí se dodávka tepelné energie ve stejném poměru pro vnitřní část výrobní lodi a části okrajové. Přibližný poměr je 55 000 W : 35 000 W. - viz příklad z odstavce 3.12. Pro vnitřní část s ochlazovaným světlíkem se volí panely šířky B = 900 mm, pro okrajové části pak B = 450 mm.

Tepelná bilance:

Tento výkonový rozdíl se dá akceptovat. Důležité je zapojení jednotlivých dvojic sálavých pásů za sebou (obr. č. 5). V každé podélné polovině haly je vždy jeden pás přívodní - s vyšší teplotou media a jeden pás zpětný s nižší teplotou media.

Kontrola rychlosti proudění:

4.00 Komplexní řešení - příklady

Jak bylo ukázáno v detailním řešení jednotlivých zón vytápěných zavěšenými sálavými panely - částí objektů s rozdílnými vnějšími i vnitřními vlivy - vyžaduje každá zóna odlišné technické řešení. Svůj podstatný podíl mají i teplotní rozdíly otopného media.

Diametrálně odlišné rozmístění a zapojení sálavých pásů v jednotlivých zónách vyplývá také z principu dodávky tepla do oblasti pobytu člověka. Sáláním musí být do daného vymezeného prostoru dodáno takové množství tepelné energie, která pokryje tepelné ztráty, infiltraci a zachytí vnitřní vlivy tohoto prostoru. Ohraničení nemusí být provedeno pevnou překážkou (stěna). Rozdíly v řešení ukáží nejlépe příklady.

Jako vzor byla zvolena trojlodní hala o rozměrech {(3 x 18m) x 60m x 6m}.

Varianty :

otopné medium voda	135°/130°/70 °C
otopné medium voda	95°/90°/70 °C

V teplotních rozdílech je první hodnota (135 °C resp. 95 °C) teplota přívodu primáru před ejektorem, druhá hodnota (130 °C resp. 90 °C) teplota přívodu sekundáru za ejektorem.

Třetí hodnota (70 °C) teplota zpětné vody sekundáru i primáru.

4.10 Otopné medium s velkým teplotním rozdílem (135°/130°/70 °C)

Vytápěný trojlodní objekt (obr. č. 8) byl rozdělen na tři zóny A , B, C. Obě krajní zóny (A, C) ovlivňují kromě tepelných ztrát střechou, světlíky a podlahou též tepelné ztráty obvodového pláště, oken a vrat. Pozor! Předpokládá se ojedinělé otevírání vrat. V případě větší četnosti musí se v místech čel osadit dodatkové panely, případně doplnit vratovou clonou. Detailním rozborem v odstavci 3.11 bylo stanoveno osazení čtyřmi sálavými pásy: 4 x 54000 / 600 - K2 zapojenými za sebou: A1, A2, A3, A4 resp. C1, C2, C3, C4. Teplota media klesá od vnější stěny k vnitřku haly. Střední teplota v příčném řezu v krajní části (Ø t_m = 115 °C ) i části vnitřní (t_m = 85 °C) je po celé délce objektu stejná, čímž se dosahuje rovnoměrného vytápění po celé ploše. Vyšší teplota u okraje haly zajišťuje vyrovnání vlivu obvodového pláště.

Obr. č. 8 - Rozmístění a velikosti sálavých pásů v hale 60m x 54m x 8m
Horká voda 135°/130°/70°C

Vnitřní zóna (B) má odlišné zapojení. Zde hraje podstatnou úlohu světlík. Proto se také při rozmísťování otopných pásů (4 x 54 000/450 - K2) a jejich zapojením do soustavy počítá s přívodem media do vnitřního pásu B1 a následně pak v pořadí B2, B3, B4. Potom průměrná teplota media v pásech pod světlíkem je t_m = 115 °C - vyrovnává vliv jeho chladných ploch. V okrajích po střešním pláštěm t_m = 85 °C. Uvedeným zapojením sálavých pásů se docílí rovnoměrného vytápění po celé ploše haly.

Obr. č. 9 - Rozmístění a velikosti sálavých pásů v hale 60m x 54m x 8m
Horká voda 95°/90°/70°C

Jako regulační prvek jsou prezentovány regulovatelné ejektory v kombinaci s regulátorem s optimalizačním programem zařazené do ejektorových bloků (obr. č. 8). - EJA, EJB, EJC. Aby bylo připojovací potrubí co nejkratší byly situovány v čele haly.

4.20 Otopné medium s malým teplotním rozdílem (95°/90°/70 °C)

Detailním rozborem v odstavci 3.21 bylo vyřešena rovnoměrnost vytápění v krajních výrobních lodích (A, C) při použití otopného media s malým teplotním rozdílem osazením sálavých pásů rozdílné šířky. Dvě otopná tělesa - ve vnější polovině pásy šířky 1050 mm (2 x 54000/1050 K2), ve vnitřní polovině pásy 600 mm (2 x 54000/600 - K2). Vnitřní výrobní loď má také rozdílné šířky pásů - jejich rozmístění odpovídá vlivu střešního pláště. Uprostřed otopné těleso 2 x 54000/900 K2, u okrajů pak 2 x 54000/450 - K2. Zapojení pásů je provedeno tak, že otopné medium proudí ve vedlejším pásu v protisměru, čímž se částečně dosahuje v příčném směru stejná teplota. Úplně stejnou teplotu nelze dosáhnout vlivem rozdílné šířky sousedících pásů.

Uvedeným zapojením a volbou rozdílné šířky pásů se docílí rovnoměrného vytápění po celé ploše haly.

Stejně tak jako v předchozím příkladu jsou jako regulační prvky prezentovány regulovatelné ejektory s regulátorem s optimalizačním programem zařazené do ejektorových bloků (obr. č. 7) - EJA , EJB, EJC.

5.0 Závěr

Hospodárnost vytápění pomocí zavěšených sálavých panelů podstatně zvýrazňuje rozmístění a následné zapojení sálavých pásů do tepelně technické soustavy.

Detailní rozbor jednotlivých partií soustavy ukázal, že nestačí pro dosažení úsporného vytápění velkoprostorových objektů jen samotný princip dodávky tepelné energie do vytápěného prostoru sáláním, ale že je zapotřebí zabývat se i odpovídajícímu rozložení otopných pásů nad celou plochou objektu. Uskutečněné realizace sálavých soustav podle uvedených principů řešení potvrdily 30 až 40% úspory tepelné energie proti nástěnným teplovzdušným soupravám.

6.0 Literatura

1/ Kotrbatý,Kovářová: Vytápění zavěšenými sálavými panely - část 1 -- PRAHA, VVI 4 / 2002 (Vytápění vzduchotechnika instalace)
2/ Kotrbatý,Kovářová: Vytápění zavěšenými sálavými panely - část 2 -- PRAHA, VVI 5 / 2002 (Vytápění vzduchotechnika instalace)
3/ Kotrbatý, Hojer : Využití a návrh regulovatelných ejektorů. Požadavky na potrubní síť. - BRATISLAVA, TZB 3/2004 - (Technické zariadenia budov)

Z důvodu komplexnosti pohledu na vytápění zavěšenými sálavými panely je tato stať převzata z článku "Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů - Rozmisťování a zapojování sálavých panelů," publikovaného v časopise VVI 5/2005.